Seadme ohutu töö tagamiseks on väga oluline säilitada stabiilne aurutemperatuur, sest liiga kõrge aurutemperatuur vähendab metalli lubatud pinget ja seab ohtu seadme ohutu töö. Ülekuumendatud auru ja kuumutatud auru temperatuuri katla töötamise ajal mõjutavad paljud tegurid ja temperatuuri kõikumised on vältimatud. Seadme ohutu ja ökonoomse töö tagamiseks tuleb paigaldada usaldusväärne aurutemperatuuri reguleerimisseade, mis korrigeerib teatud töötegurite mõju aurutemperatuuri kõikumisele.
Veejoa veesoojendi: auru temperatuuri reguleerimisel on aurupoolne reguleerimine ja suitsugaaside reguleerimine. Kaasaegsete suurte katelde ülekuumenenud aurutemperatuuri reguleeritakse peamiselt auru entalpia muutmisega, pihustades vee ülekuumendajat. Düüside ülekuumutajaid on palju erinevaid, näiteks ühe düüsiga ülekuumendaja, veekambri ülekuumendaja, pöörlevate düüside ülekuumendaja ja poorsete otsikute ülekuumendaja.
Veekambri ülekuumutaja pihustusvee esialgne disain on isetehtud kondensaat, vee temperatuur on küllastunud auru temperatuur ning ülekuumendatud auru ja veekambri ülekuumendi temperatuuride erinevus on väike. Enamik elektrijaamu on tänapäeval kavandatud kasutama vett toiteveepumba väljalaskeava temperatuuri langusveena. Lõigake jahutuspea pea, keerake segamistemperatuuri toru kinnituskruvi pea välisküljelt lahti ja tõmmake pihustusjahuti välja. Tulemused näitasid, et veekambri pind oli pragunenud ja pea siseseinal ei olnud pragusid. Rõngakujuline veekamber keevitatakse Venturi düüsi kurgu külge, keevisõmblus maandatakse ja rõngakujuline veekamber eemaldatakse. Jahutusvee sisselasketoru lähedusse ilmus suur hulk pragusid. Venturi otsiku kurgus pragusid ei leitud.
Ülekuumendi struktuuri ja materjali analüüsist: veekambri ülekuumendi struktuur on keeruline ning ristlõige ja keevisõmblus on väga erinevad. Muutuvates veepritsimistingimustes on lihtne tekitada suuri temperatuuride erinevusi. Ülekuumendi sisselasketoru on veekambriga keermestatud. Keerme suurus on 36 mm × 2 mm. Liigenditel ja keerme tagasitõmbamissoontel on suur pingekontsentratsioon. keskel. Veekambri ja vihmutoru konstruktsioonimaterjal on 20G teras, spektraalanalüüs on süsinikteras ja Venturi otsiku materjal on 12Cr1MoV. Asjakohased andmed näitavad, et sama vahelduva pinge korral on 12Cr 1Mo materjali väsimiskestus kaks korda suurem kui 20 g terasel. Kujunduses, kui arvestada ainult temperatuuri, võib 20G teras vastata nõuetele, arvestamata väsimustugevust.
Tipp-raseerimisseadmete puhul jäävad suurte koormuse muutuste ja ebastabiilse töö tõttu põlemismuutused koormusmuutustest maha ja ülekuumenenud auru temperatuur tõuseb teatud määral. Ülekuumenditoru seina kaitsmiseks ülekuumenemise eest nõuab see kindlasti ülekuumendusvee sagedast reguleerimist. Ülekuumendusvee koguse muutus põhjustab paratamatult ülekuumendusvee sisselasketoru ja rõngakujulise seina temperatuuri muutusi. veekamber. Disaini osas on teise astme pihustuskuumutaja aurukeskkonna temperatuur 486 ℃ ja ülekuumendusvee temperatuur 156 ℃. Seina temperatuuri muutus sõltub ülekuumenemise veevoolu muutusest. Kui ülekuumendusvee vool jõuab maksimumini, on seina temperatuur lähedal ülekuumendusvee temperatuurile; kui ülekuumenemise veevool on null, on seina temperatuur aurukeskkonna temperatuuri lähedal. Sellest vaatenurgast varieerub ülekuumendusvee sisselasketoru ja rõngakujulise veekambri seina temperatuur vahemikus 156–486 ℃ ning temperatuuride erinevus on suur.
Kokkuvõtteks võib öelda, et ülekuumendusvee sisselasketoru pragude põhjuseks on suur pingekontsentratsioon ühenduses ja keermeslõike soon ning pinge praod tekivad suure temperatuuride erinevuse pinge mõjul. Rõngakujulise veekambri prao põhjus on see, et struktuur on ebamõistlik. Kuumutusvesi juhitakse esmalt rõngakujulisse veekambrisse kurgu juures, mis kannab suurt vahelduva temperatuuri pinget. Lisaks ei võeta materjali kujundamisel arvesse väsimustugevust ja väsimustugevus on väiksem. 20G terase pikaajalise töö käigus, kõrge temperatuuri ja vahelduva pinge mõjul, on rõngakujulise veekambri siseseinal termilised väsimuspragud.
Eespool nimetatud olukorda silmas pidades võib võtta järgmised vastavad parandusmeetmed:
a) Materjali väsimiskestvuse parandamiseks asendati katla nr 2 kapitaalremondi ajal teise klassi veepihustiga ülekuumutaja veekamber ja pihustustoru materjal 12Cr1MoV-ga, mis mitte ainult ei parandanud veekamber, aga ka Venturi otsiku materjal oli 12Cr1MoV on veekambri ja Venturi düüsi keevitusprotsessis parem. Sama materjali paisumistegur on sama, mis võib suhteliselt vähendada paisumispinget.
b) Liigendi ja sisselõike soone pingekontsentratsiooni vähendamiseks muudetakse ülekuumendusvee sisselasketoru keerme spetsifikatsiooniks M36 mm × 1 mm.
c) Teostatavusanalüüsi kaudu on arusaadav, et mõned suured seadmed kasutavad toitevett pärast kõrge temperatuuriga kütteseadet ülekuumendusveena ja toiteveepumba väljalaskeava ülekuumendav vesi muudetakse pärast kõrgemat temperatuuri küttekeha. Toitevee kasutamine pärast kõrgtemperatuurilist kütteseadet ülekuumendusveena võib ülekuumendusvee temperatuuri tõsta 90 ° C võrra. Andmed näitavad, et temperatuuride erinevus väheneb 90 ℃ ja materjali kasutusiga on ligikaudu kahekordistunud.
d) täiustada kontrollimeetodit. Varasemas kapitaalremondis oli teatud tehase poolt ülekuumenemise kontrollimine päise käeaugu lõikamiseks ja taskulambiga kontrollimiseks. Kontrollosa oli segamistoru ning veekambri pinna ja pihustustoru ühenduskeerme ei saa kontrollida. Igas kapitaalremondis tuleks veekambri pinna ja sprinkleritoru ühenduskeerme kontrollimiseks kasutada endoskoopi.
Kuna ülekuumendaja kahjustused põhjustavad lõpuks päises termilise väsimuse pragusid, tekivad sageli paljud elektrijaamad. Peamine on see, kas ravimeetod on õige ja kasuks tuleks võtta endoskoopiline kontrollimeetod. Veekambri pind ja pihustustoru ühenduskeere on peamised kontrollpunktid ning kontrollimise põhipunktidena tuleks loetleda ka segamistoru alumine osa ja kurgu lähedus. Kui ülekuumendi kahjustus põhjustab päisesse prao, on tagajärjed tõsised. Seetõttu tuleks ülekuumenemise järelevalvet töö ajal tugevdada.